1鋼棧橋的驗算
1.1鋼棧橋設計概況：
1.鋼棧橋橋面寬度為9.0m，全長203m，橋面標高為9.5米。結構型式為：貝雷片鋼棧橋。棧橋結構見附圖。
2.基礎：鋼棧橋采用鋼管樁基礎，每排采用3根直徑為630mm的三根鋼管樁組成，壁厚16mm，鋼管樁的橫向間距為4米,縱向間距為6米。入土深度為12m。鋼管樁頂設置法蘭盤支座。
3.橋面結構自上而下分別為：
橋面：采用30px的鋼板，鋼板采取滿鋪橋面，每隔10m留一道25px的伸縮縫。
縱橋向分配梁：密佈[25b槽鋼，
橫橋向分配梁：采用I25a工字鋼，間距為1.2m。
主縱梁：采用單層雙排3750px高321型貝雷片，每組兩片貝雷桁架采用1125px寬花架連接，間距2.85m。形成裝配式貝雷桁架主梁，共四組。
下橫梁：采用H600型鋼，與鋼管樁頂法蘭盤支座連接。
支撐：樁與樁之間、兩貝雷片之間均用剪力撐進行加固連接，其他各部件之間均采用鋼構件進行加固。
1.2基本荷載 (恒荷載分項系數1.2，活荷載分項系數1.3)
1、恒荷載
30px的鋼板：0.012×78.5=0.942KN/m2
[25b槽鋼縱向分配梁：0.313KN/m
I25a工字鋼橫向分配梁：0.42KN/m
貝雷桁架主梁(1.5m高)：6.66KN/m
下橫梁HN606（606×201×12×20）:1.2KN/m
（1） 活荷載
(1)100T履帶吊整機質量為112T(基本臂帶100T鉤)+吊重16T，履帶長度7.505m，履帶寬度1.015m，履帶接觸橋面長度6.475m，履帶寬度1.015m，接地比壓0.0922MPa。履
帶吊傳給橋面的活荷載：92.2KN/m2。
(2)施工及人群活荷載：4KN/m2。
8.1.3構件內力計算與設計
<一>30px鋼板采取滿鋪方式，縱橋向分配梁[25b槽鋼采取滿鋪方式,因此，可以不對鋼板進行受力分析計算。
<二>縱橋向分配梁[25b槽鋼計算,槽鋼(兩肢朝下)采取滿鋪方式，
Wx=817.5000000000001px3,ry=1.2,
履帶帶傳力：92.2×0.25=23.05KN/m
梁自重：0.313KN/m
鋼板重：0.942×0.25=0.236KN/m
q=1.3×23.05+1.2(0.313+0.236)=30.62KN/m
計算跨度：L=750mm
內力計算：
M=1/8×q×l2=1/8×30.62×0.752=2.153KN-m
荷載工況一 (恒載)
內力圖
強度驗算：
Ó=M/ryWy=2.153×103/1.2×32.7=54.87N/mm2<f=215N/mm2.
整體穩定驗算：
L1/b1=750/250=3<16
整體穩定，安全，局部穩定無需驗算，所選截面滿足要求。
<三>橫向分配梁I25b工字鋼計算
Wx=10550px3,ry=1.05,
履帶帶傳力：P=0.75×1.015×92.2×0.25=70.2KN
梁自重：0.42KN/m
鋼板重：0.942×0.75=0.71KN/m
計算跨度：L=2850mm
內力計算：
M=1/4×1.3×70.2×2.85+1/8×1.2(0.42+0.71) ×2.852=66.4KN-m
荷載工況一 (恒載)
內力圖
強度驗算：
Ó=M/rxWx=66.4×103/1.05×422=149.85N/mm2<f=215N/mm2.
剛度驗算：
Vt=pl3/(48EI)=73.42×2.853/(48×2.1×1011×5024×10-8)=3.36mm
(將均佈力標準值+P折算成p)
Vt=3.36mm<[Vt]=l/250=2850/250=11.4mm.
強度和剛度驗算合格，所選截面滿足要求。
<四>貝雷桁架主梁(1.5m高)計算
貝雷桁架片的力學性質：桁片慣矩：
允許彎矩；允許剪力(單片)。
履帶吊重量及吊重傳力 q1=92.2×1.015=93.6KN
貝雷片自重:q2= 6.66KN/m
其它構件自重:q3= 2KN/m
q=1.3×93.6+1.2(6.66+2)=132.1KN/m
計算跨度：L=6000mm
內力及強度計算：
M=1/8×132.1×62=594.45KN-m<[M]=788.2KN-m
荷載工況
內力圖
M=594.45KN-m
Vmax=459.05KN<[V]=245.2×2=490.4KN
剛度驗算：
Vt=(5/384)(ql×l4/EI)=(5/384)(102.26×60004/2.1×105×250500×104)=3.28mm<[Vt]=l/250=6000/250=24mm.
強度和剛度驗算合格，所選截面滿足要求。
<五>下橫梁計算：采用H606型鋼（606×201×12×20mm），
計算跨度：L=4000mm
當履帶吊作業時一側履帶重心和下橫梁同一豎直面的時候，下橫梁受力最大，此時，貝雷片傳來集中力P=459.05KN
履帶吊進行吊裝作業時如吊車進行半徑旋轉，該時段作業時傳至下橫梁（HN606 H型鋼）的荷載會增大。為安全考慮，計算時將該力佈置在跨中，采用簡支梁進行計算。
HN606×201×12×20 H型鋼截面特性：
I=91000cm4,W=3000cm3, b=20.1×10-3,S=2720×10-6
內力計算：
M=Pl/4=459.05×4/4=459.05KN-m
荷載工況
內力圖
M=459.05KN-m
強度驗算：
Ómax=Mmax/W==459.05×106/3000×10-3=153.1Mpa<[f]=215N/mm2.
最大剪應力驗算：
Q=R=459.05/2=229.53KN
Cmax=QS/Ib=229.53×103×3000×10-8/(91000×10-8×20.1×10-3)
=37.65Mpa<[C]=125MPa
剛度驗算：
f=pl3/(48EI)= 459.05×103×43/(48×2.1×1011×91000×10-8)=3.20×10-3
<[f]=4/250=0.016
強度和剛度驗算合格。
8.1.4鋼管樁驗算
一、單樁承載力計算
<一> 荷載計算
根據荷載組合，進行最不利佈置，當履帶吊中心點行走至樁頂部時，對樁產生最大壓力（見下圖）
1. 荷載工況一 (恒載) 鋼板 縱向分配梁 貝雷架 橫向分配梁自重
2． 荷載工況二 (活載) 履帶吊重量及吊重
3. 內力圖
支點最大豎向力F=876.8KN.
<二> 樁長計算
根據已有巖土工程勘察資料，按最不利勘察點Q8的地質資料進行計算，河床平均標高3.0m。計算中不考慮0.7m淤泥層的作用，全風化(6-C)層基巖1.1m，摩擦系數qsia=45Kpa, 強風化粉砂層(6-I)8.6m，摩擦系數qsia=80-100Kpa, 取值80Kpa,持力層為中風化層（6-M）樁端阻力qpa=2800kpa。 樁頂距河床頂面5m，樁入土深度11m。
根據公式：
630鋼管樁的豎向極限承載力為：
Quk=1.98×(1.1×45+8.6×80)+0.8×0.31×2800=2154.65KN.
則630鋼管樁的承載力設計值為：R=2154.65/2=1077.33KN>F=876.8KN；
滿足要求。
<三> 樁機選型：采用DZ90振錘。
二、630管穩定性驗算（16mm厚）
鋼管樁自由長度l0=5m，截面積A=308.63cm2，
回轉半徑i=√(75606.975/308.63)=15.65cm，
長細比：入=l0/i=5/15.65×10-2=31.95<[入]=150
由長細比查穩定系數￠=0.99
根據計算式
N/A=820×103/(308.63×10-4)=26.57MPa<￠[Ó]=0.99×200=198MPa
符合穩定性驗算。
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